标准层模板施工方案

目录

第一章 工程概况 1

一、 工程基本情形 1

二、 施工平面支配 2

三、施工哀求 2

四、 技能担保条件 3

第二章 体例依据 3

第三章 施工操持­ 5

一、 施工进度操持 5

二、 材料与设备操持 5

第四章 施工工艺技能 9

一、 工艺流程 9

二、 施工方法 10

三、 操作哀求 20

第五章 施工安全担保方法­ 26

一、 组织保障 26

二、 技能方法 27

三、 监测监控方法 29

第六章 施工管理及作业职员配备和分工 31

一、 施工管理职员 31

二、 安全生产管理职员 31

三、 特种作业职员 32

四、 其他作业职员 32

第七章 验收哀求 32

一、 验收标准 32

二、 验收程序 33

三、 验收内容 33

四、 验收职员 35

第八章 应急处置方法 35

第九章 打算书及干系施工图纸 37

一、 打算书­ 37

第一章 工程概况

一、工程概况及特点

新医院二期培植项目内科病房综合楼位于长清区大学科技园大学路以南，北大沙河以北。
总建筑面积36452㎡，个中地上总建筑面积29152㎡，地下建筑面积7300㎡，地上9层，地下1层。

本工程构造形式为框架-剪力墙构造，根本形式为筏板根本，局部纯车库为独立根本+防水底板。
建筑构造安全等级为一级，设计利用年限为50年，建筑抗震设防种别为重点设防类（乙类），地基根本设计等级为乙级，建筑耐火等级一级，地下室防水等级一级。

本工程地上三层（局部六层、九层），层高均为4.5m，地下一层层高6.0m，局部7.2m（纯车库局部层高4.2m）。

本工程中地下一层南侧主楼加速器部位顶板厚度1.7m厚，集中线荷载超过一定规模，连廊部位支模架高度达到13.5m，属于高支模。
须要进行专家论证，体例专项方案。
（专项方案另附）

本工程施工特点

（1）难点：工期紧，园地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。

（2）重点：确保模板支架稳定，安全，无事件。
钢筋砼构造质量知足哀求。

（3）本工程不存在高支模区域，方案设计时按普通模板支架设计考虑。

二、施工平面支配（危险性分部分项工程部位）

三、施工哀求

（1）确保模板在利用周期内安全、稳定、牢固。

（2）模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度哀求。

（3）模板施工前对施工职员进行技能交底，严禁盲目施工。

四、技能担保条件

（1）安全网络

（2）模板的搭设和拆除需严格实行该《专项施工方案》。

第二章 体例依据

一、­干系法律、法规、规范性文件、标准、规范

种别

名 称

编 号

法规

中华公民共和国建筑法

主席令第19号

建筑工程质量管理条例

国务院令第279号

培植工程安全生产管理条例

国务院令第393号

危险性较大的分部分项工程安全管理规定

培植部第37号令

规范

规程

建筑地基根本设计规范

GB50007-2011

建筑构造荷载规范

GB50009-2012

混凝土构造设计规范

GB50010-2010

建筑施工脚手架安全技能统一标准

GB51210-2016

钢构造设计标准

GB50017-2017

木构造设计标准

GB50005-2017

混凝土构造工程施工质量验收规范

GB50204-2015

钢构造工程施工质量验收规范

GB50205-2001

建筑工程施工质量验收统一标准

GB50300-2013

混凝土构造工程施工规范

GB50666-2011

建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技能规范

JGJ166-2016

建筑施工模板安全技能规范

JGJ162-2008

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技能规范

JGJ130-2011

建筑施工临时支撑构造技能规范

JGJ300-2013

建筑施工安全检讨标准

JGJ59-2011

建筑施工高处作业安全技能规范

JGJ80-2016

住房城乡培植部办公厅关于履行《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问题的关照

建办质(2018) 31号

建筑施工手册

第四版

建筑施工脚手架实用手册

二、设计文件

图纸名称

图号

出图日期

备注

建筑设计施工图

建施

2019年6月20日

构造设计施工图

结施

2019年6月20日

施工组织设计

三、施工条约

条约名称

编号

签订日期

培植工程施工条约

第三章 施工操持

一、施工进度操持

二、材料与设备操持

1、­钢材的选用

（1）钢材应符合现行国家标准《碳素构造钢》GB/T 700和《低合金高强度构造钢》GB/T 1591的规定。

（2）轮扣式钢管脚手架用钢管应采取现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体运送用焊接钢管》GB/T3091中的普通钢管，其材质性能应符合下列规定：

1）水平杆和斜杆钢管材质应符合现行国家标准《碳素构造钢》GB/T700中Q235级钢的规定；

2）轮扣节点间距采纳0.6m模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准《碳素构造钢》GB/T700中Q235级钢的规定：

①轮扣式钢管脚手架钢管规格应为Φ48.3×3.5mm，外径许可偏差应为±0.5mm。

②轮扣式钢管脚手架的上轮扣采取碳素铸钢或可锻铸铁铸造，其材质应分别符合现行国家标准《一样平常工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500牌号和《可锻铸铁件》GB9440中KTH350-10牌号的规定。

③轮扣式钢管脚手架的可调托撑和可调底座调节螺母铸件采取碳素铸钢或可锻铸铁，其材质应分别符合现行国家标准《一样平常工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG230-500牌号和《可锻铸铁件》GB9440中KTH330-08牌号的规定；螺杆采取实心螺杆时，其材质应符合现行国家标准《碳素构造钢》GB/T700中Q235级钢的规定，螺杆采取空心螺杆时，其材质应符合现行国家标准《构造用无缝钢管》GB/T8162中20号无缝钢管的规定；可调托撑U型托板和可调底座垫板应采取碳素构造钢，其材质应符合现行国家标准《碳素构造钢和低合金构造钢热轧厚钢板和钢带》GB/T3274中Q235级钢的规定。

④轮扣式钢管脚手架的可调托撑和可调底座的调节螺母厚度不得小于30mm，螺杆外径不得小于38mm，空心螺杆壁厚不得小于5mm，可调托撑的U形托板厚度不得小于5mm，波折变形不应大于1mm，底板的钢板厚度不应小于6mm，螺杆与调节螺母啮合长度不得少于5扣，螺杆与托板和垫板应焊接稳定，焊脚尺寸不应小于钢板厚度，并宜设置加劲板。

⑤轮扣式钢管脚手架的下轮扣、水平杆接头、斜杆接头采取碳素铸钢制造，其材料机器性能应符合现行国家标准《一样平常工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-450的规定。
当水平杆接头采取铸造成型时，其材质不应低于现行国家标准《碳素构造钢》GB/T700中Q235级钢的规定。

⑥轮扣式钢管脚手架立杆接长采取外插套时，外插套管壁厚不应小于3.5mm；采取内插套时，内插套管壁厚不应小于3.0mm。
插套长度不应小于160mm，焊接端插入长度不应小于60mm，外伸长度不应小于110mm，插套与立杆钢管间隙不应大于2mm。

（3）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:

1）应有产品质量合格证。

2）应有质量考验报告，钢管材质考验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T 228的有关规定。

3）钢管表面应平直光滑，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范的规定：钢管必须涂有防锈漆。

5）旧钢管的检讨在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:

①表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技能规范》JGJ130-2011的规定。
锈蚀检讨应每年一次。
检讨时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检讨，当锈蚀深度超过规定值时不得利用。

②钢管波折变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技能规范》JGJ 130-2011的规定。

③钢管上严禁打孔。

④钢铸件应符合现行国家标准《一样平常工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的哀求。

⑤连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。

⑥连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T5782。

⑦组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技能规范》GB 50214的规定。

2、木材的选用

（1）模板构造或构件的树种应根据各地区实际情形选择质量好的材料，不得利用有腐烂、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

（2）模板构造应根据受力种类或用场选用相应的木材材质等级。
木材材质标准应符合现行国家标准《木构造设计规范》GB50005的规定。

（3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木构造设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。

（4）紧张承重构件应选用针叶材；主要的木质连接件应采取周详、直纹、无节和无其他毛病的耐堕落的硬质阔叶材。

（5）当采取不常用树种作为承重构造或构件时，可按现行国家标准《木构造设计规范》GB50005的哀求进行设计。
对速生林材，应进行防腐、防虫处理。

（6）当须要对模板构造或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木构造设计规范》GB 50005的标准进行。

（7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：

1）制作的原木、方木构造，不应大于15%；

2）板材和规格材，不应大于20%；

3）受拉构件的连接板，不应大于18%；

4）连接件，不应大于15%。

3、竹、木胶合模板板材的选用

（1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面利用等特点。
板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》GB/T 17656-2018的规定。

（2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。

（3）胶合模板应采取耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的哀求。

（4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应担保外不雅观尺寸合格。

4、材料须要操持

序号

施工部位

材料名称

规格

单位

备注

1

柱墙

木胶合板

1220×2440×15mm

m2

2

木枋

50×80×4000mm

m3

3

木枋

50×80×4000mm

m3

4

钢管

φ48×3.0

吨

5

扣件

/

颗

6

普通高强对拉螺栓

16

套

7

梁板

木胶合板

1220×2440×15mm

m2

8

木枋

50×80×4000mm

m3

9

轮扣式立杆

600、1200、1800、2400mm

吨

10

轮扣式横杆

300、600、900、1200mm

吨

11

扣件

/

T

12

螺旋顶撑U托

φ34×600

根

13

普通高强对拉螺栓

16

套

5、机器设备须要操持

序号

机器名称

型号

数量

1

平刨机

MB573A

2台

2

圆盘锯

MJ104A

2台

3

压刨机

MB104

2台

4

电焊机

BX1-500

2台

5

台钻

MK362

3台

6

砂轮机

立式

1台

第四章 施工工艺技能

一、工艺流程

【板模板】

搭支架 → 测水平→摆主梁→ 调度楼板模标高及起拱 → 铺模板 → 清理、刷油 → 检讨模板标高、平整度、支撑稳定情形。

【梁模板】

弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调度托梁→摆主梁→ 安顿梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。

【柱模板】

搭设安装脚手架→沿模板边线贴密封条→立柱子片模→安装柱箍→校正柱子方正、垂直和位置→全面检讨校正→群体固定→办预检。

【墙模搭设】

单块就位组拼安装工艺流程：

组装前检讨→安装门窗口模板→安装第一步模板(两侧)→安装内楞→调度模板平直→安装第二步至顶部两侧模板→安装内楞调平直→安装穿墙螺栓→安装外楞→加斜撑并调模板平直→与柱、墙、楼板模板连接。

预拼装墙模板工艺流程：

安装前检讨→安装门窗口模板→一侧墙模吊装就位→安装斜撑→插入穿墙螺栓及塑料套管→清扫墙内杂物→安装就位另一侧墙模板→安装斜撑→穿墙螺栓穿过另一侧墙模→调度模板位置→紧固穿墙螺栓→斜撑固定→与相邻模板连接。

二、施工方法

柱模板搭设完毕履历收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体构造拉结稳定。
经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。

浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。
事先根据浇捣砼的韶光间隔和砼供应情形设计施工缝的留设位置。
搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备哀求的强度前，该施工层下2层支顶不许可拆除。

根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计哀求和现场条件，决定采取扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。

1、一样平常规定：

（1）担保构造和构件各部分形状尺寸，相互位置的精确。

（2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。

（3）不同支架立柱不得混用。

（4）布局大略，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等哀求。

（5）多层支撑时，高下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。

（6）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无详细哀求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。

（7）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站不才层模板上拼装上层模板。
安装过程中应设置临时固定方法。

（8）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采纳可靠方法确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠方法。

（9）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。
示意图如下：

（10）模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度应小于或即是400mm。
立杆底部应设置可调托座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸召盘层水平杆的长度不得大于650mm。

（11）模板支撑架周围有主体构造时，应设置连墙件；

（12）模板支撑架高度比应小于或即是3；当高宽频年夜于3时可采纳扩大下部架体尺寸或采纳其他布局方法；

（13）支架搭设按本模板设计，不得随意变动；要变动必须得到干系卖力人的认可。

2、立杆及水平杆

（1）立杆平面支配图（详见附图水平杆应按步距沿纵向和横向连续设置，不得缺失落）

（2）立杆间距与水平杆步距应通过设计打算确定，但不得超过下列规定：

1）立杆采取Q235级材质钢管时，步距不应大于1.8m，立杆间距不应大于1.5m；

2）对付安全等级为Ⅰ级的模板支撑架，架体顶层两步距应比标准步距缩小至少一个节点间距。

3）立杆需接永劫，支架首层立柱应采取不同的长度交错支配，底层纵、横向水平杆作为扫地杆距地面高度应小于即是400mm，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：

4）模板支撑架每根立杆的顶部应设置可调托撑。
当被支撑的建筑构造底面存在坡度时，应随坡度调度架体高度，可利用立杆轮扣节点位差增设水平杆，并应合营可调托撑进行调度。

5）立杆顶端可调托撑伸召盘层水平杆的悬臂长度不应超过650mm，可调托撑和可调底座螺杆插入立杆的长度不得小于150mm，伸出立杆的长度不宜大于300mm，安装时其螺杆应与立杆钢管高下同心，且螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不应大于3mm

6）当采取钢管扣件剪刀撑代替竖向、水平斜撑杆时，应符合下面哀求：

①安全等级为Ⅱ级的模板支撑架应在架体周边、内部纵向和横向每隔不大于9m各设置一道竖向钢管扣件剪刀撑。
在模板支撑架架体的顶层水平杆设置层设置一道水平剪刀撑。

(k)平面图 (l)立面图

Ⅱ级模板支撑架钢管扣件剪刀撑支配图

②剪刀撑应连续设置，宽度宜为6m~9m，水平剪刀撑应在水平面上与纵横向水平杆成45°～60°夹角，竖向剪刀撑与地面倾角宜在45°-60°之间，剪刀撑斜杆应与根本面顶紧。

3、周边拉结

（1）竖向构造（柱、墙）与水平构造分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。

（2）连接点竖向间距不宜超过两步，并应与水平杆同层设置。

（3）连接点的水平向间距不宜大于8m。

（4）连接点至架体轮扣主节点的间隔不宜大于300mm。

（5）当遇柱时，宜采取抱箍式连接方法。

（6）当架体两端均有墙体或边梁时，可设置水平杆与墙或梁顶紧。

支架与构造连接示意图

4、支模架不符合模数处理办法

（1）模数不匹配时，在板的位置设置调节跨，

（2）调节跨应设置在板下承受荷载较小部位。
用普通扣件钢管每步拉结成整体。

（3）水平杆向两端延伸至少扣接2根定型支架的立杆。
如下图所示：

调节跨搭设示意图（一）

5、梁侧立杆距梁侧的间距过大做法

梁高较小时，在梁侧板边用方木立柱支撑在梁底支模架的木方主楞上，方木立杆上部、中部、下部用钉子、木条与梁底木方主楞和板底木方次楞固定。
方木立柱只管即便与立杆对齐。

侧边间距过大加固示意图（一）

6、斜坡上支模架做法

斜坡支模架底部应采取扣件式钢管拉结（沿坡度纵向，及横向水平杆）。
中间立杆节点、横杆只管即便拉通在同一水平面。

立杆底部垫平和防滑方法：立杆底座下长条楔形垫木垫平，留混凝土小平台“窝”整平。
预埋（后置）短钢筋（或膨胀螺丝）防滑。

坡上支模架做法示意图

7、楼梯支模架做法

（1）楼梯段支模架底部、顶部应采取扣件式钢管拉结（沿坡度纵向，及横向水平杆）；

（2）台阶高差通过可调底座来调节；

（3）中间水平杆只管即便拉通在同一水平面。

楼梯支模架做法示意图

8、伸缩缝处双梁支模架做法

（1）伸缩缝两边的梁板应分开浇筑，解释浇捣顺序和间隔韶光（足够长），避免双梁荷载同时落在同处支架上；

（2）待一边混凝土浇筑完成拆除梁测模板后支设另一边梁测模，双梁中间用挤塑板添补。

伸缩缝双梁支模架做法

9、后浇带处支模架做法

（1）后浇带部位的支模架独立搭设，底部用槽钢横跨下部后浇带，立杆立在槽钢上，其它支模架拆除时后浇带支模架不拆除；

（2）超高构造的后浇带浇筑时，一样平常独立支模体系的高宽比都太大，应采纳加强侧向稳定的方法。

后浇带处支模架做法

10、边梁支模架做法

支架挑出斜杆固定

边梁处支模架做法

11、斜交梁支模架做法

平面上的斜交梁采取梁、板单独排布立杆（先排梁再排板），用普通钢管扣件拉结成整体。

斜交梁支模架做法

12、梁模安装

按设计间距哀求整洁铺好60mm×80mm×2000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50mm×100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者利用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。
之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。
其余，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计哀求起拱，如设计无哀求时，起拱高度为梁跨度的2/1000，主次梁交卸时，应先主梁起拱，后次梁起拱。
为了担保梁不涌现下沉变形等质量事件，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。

13、柱模安装

（1）柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；

（2）先弹出柱的轴线及四周边线；

（3）根据丈量标高抹水泥砂浆找平层调度柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；

（4）通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚相互搭稳定定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免灌溉混凝土时偏斜；

（5）柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留灌溉口，高度不得高于柱脚2米；

（6）柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的灌溉速率加设柱箍及对拉螺栓；

（7）柱模板的安装必须待钢筋检讨无问题并办好验罢手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时不才部留设打消口，待模板内垃圾打消干净后再封模。

14、墙模安装

剪力墙采取九夹板配制，Φ14＠450对拉螺栓连接，竖向围檩采取60×80＠250方木，水平向围檩采取Φ48×3.5＠450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，60×80方木衬档接头错开，方木长度采取4000、2000二种规格。
墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50×100或100×100木楞方固定，以免漏浆走位。
外墙内侧模板离构造面≯10mm，离构造面≤150mm处设一限位钢筋＠1000，在层间节点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层间节点处须预埋单头螺栓＠500与板板筋焊接，墙外侧用Φ48钢管沿外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须＜150mm。

三、操作哀求

1、­准备事情

（1）模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并掌握模板的偏差在规范许可的范围内，拼装好模板后哀求逐块检讨其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否同等。

（2）模板的基准定位事情

1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为出发点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧掌握线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。

2）标高丈量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际哀求，直接引测到模板的安装位置。

3）竖向模板的支设应根据模板支设图。

4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入利用。

5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技能复核事情。

2、模板支设

（1）根本及地下工程模板

1）地面以下支模应先检讨土壁的稳定情形，当有裂纹及塌方迹象时，应采纳安全戒备方法后，方可下人作业。
当深度超过2m时，操作职员应扶梯高下。

2）距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。
向基槽（坑）内运料应利用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上。

3）斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。
高大长脖根本若采取分层支模时，其高下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装。

4）在有斜支撑的位置，应在两侧模间采取水平撑连成整体。

（2）楼梯模板

1）梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及根本模板，然后安梯外帮侧板。
外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀同等，特殊把稳最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度。

2）楼梯模板支撑用钢管架支设稳定。

3）模板搭设后应组织验收事情，负责填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档事情。

（3）梁、板模板

1）梁、板的安装要密切合营钢筋绑扎，积极为钢筋分项供应施工面。

2）所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。

3）所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。

4）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。

5）梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得利用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高＜300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能知足，浇砼时不能挤崩掉。

（4）模板支架搭设的布局哀求

1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。

2）钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于2mm，安装时应担保高下同心。

3）在立柱底距地面≤400mm高处，沿纵横水平方向设扫地杆。

4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆应采取轮扣架配套的杆件，根据搭设间距选用相应模数的标准杆件；通过轮扣节点与钢管立柱连接稳定。
剪刀撑应采取搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采取2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

5）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业职员登高方法。
作业面应按有关规定设置安全防护举动步伐。

6）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢构造架体机身及其附着举动步伐相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。

3、浇捣混凝土管理

（1）暗藏工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑韶光等干系信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等干系信息。
确保砼浇筑正常进行。

（2）根据实验室砼合营比，派干系职员在搅拌站进行监督和检测。

（3）开盘前检讨砼合营比报告，实测砼坍落度，符合哀求，方可进行浇筑，浇筑过程中按干系哀求进行抽查。

（4）砼浇筑前运送管线的支配办法符合方案哀求，浇筑过程中武断避免堆载过大征象。

（5）墙、柱和梁板分开浇筑，竖向构造达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

4、模板拆除

（1）拆模板前前辈行针对性的安全技能交底，并做好记录，交底双方履行具名手续。
模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技能卖力人、监理审批具名后方可拆除。

（2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护方法。
拆模顺序应遵照先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定哀求后方可拆模。

底模拆除时的混凝土强度哀求

构件类型

构件跨度(m)

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)

板

≤2

≥50

>2,≤8

≥75

>8

≥100

梁、拱、壳

≤8

≥75

>8

≥100

悬臂构件

-

≥100

（4）侧模在混凝土强度能担保构件表面及棱角不因拆除模板而受破坏后方可拆除。

（5）底模拆除梁长>8m，混凝土强度达到100%；≤8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。

（6）板底模≤2m，混凝土强度达到50%；>2米、≤8m,混凝土强度达到75%；>8m，混凝土强度达到100%方可拆除。

（7）柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土分开，然后一块块往下通报到地面。

（8）墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下通报，不得直接往下抛。

（9）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作职员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。
等该段的模板全部脱掉队，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。
楼层较高，支模采取双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。

（10）当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。
当拆除末了一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；

（11）当拆除4～8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。
拆除时，严禁采取连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。

5、过程管理

（1）施工前管理

材料管理：材料质量知足方案设计和干系规程哀求，搭设模板支架用的钢管、扣件，利用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定实行。
未经检测和检测不合格的一律不得利用；

交底管理：交底的形式分为技能交底和安全交底，均由项目技能卖力人对干系班组成员、管理岗位职员进行交底，并落实干系具名手续。

（2）施工中管理要点

1）竖向构造暗藏工程质量符合设计哀求，进入下道模板支架工序的施工；

2）模板支架搭设办法符合施工方案哀求，并通过干系部门验收；

3）砼浇筑办法符合施工方案哀求，掌握堆载，避免上部荷载集中化；

4）模板拆除办法符合施工方案哀求，拆模韶光符合干系检测结果和规范哀求。
拆模以接到拆模关照书为准，不得私自拆除任何构件。

（3）质量管理方法

负责仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的哀求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技能方法，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前负责做好各项技能交底事情，严格按国家颁行《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接管业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和辅导；

负责做好各道工序的检讨、验收关，对各工种的交卸事情严格把关，做到环环扣紧，并实施奖罚方法。
出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严明处理，剖析质量情形，加强检讨验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进方法，把质量问题掌握在抽芽状态；

严格落实班组自检、互检、交卸检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；

混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格掌握模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调度，加固支撑；

对变形及破坏的模板及配件，应按规范哀求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放利用；

为防止模底烂根，放线后运用水泥砂浆找平并加垫海绵；

所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；

模板安装应严格掌握轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。
严格掌握预期拼模板精度；

严格实行预留洞口的定位掌握，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；

每层主轴线和分部轴线放线后，规定卖力丈量记录职员及时记录平面尺寸丈量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据剖析梁体和柱子的垂直度偏差。
并根据数据剖析缘故原由，将问题及时反馈到有关生产卖力人，及时进行整改和纠正；

所有竖向构造的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要稳定；

阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；

为防止梁模板安装涌现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

四、检讨哀求

­不知足哀求的干系材料一律不得利用，采取问责式制度，干系职员具名。

施工过程中加强管理，加大检讨力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。
确保一次验收通过。

砼构造不雅观感质量符合干系验收标准，少量的毛病修补完善。

1、预埋件和预留孔洞的许可偏差如下表：

项目

许可偏差（mm）

预埋板中央线位置

3

预埋管、预留孔中央线位置

3

插筋

中央线位置

5

外露长度

+10，0

预埋螺栓

中央线位置

2

外露长度

+10，0

预留洞

中央线位置

10

尺寸

+10，0

2、现浇构造模板安装的许可偏差及检讨方法如下表：

项目

许可偏差（mm）

检讨方法

轴线位置

5

尺量

底模上表面标高

±5

水准仪或拉线、尺量

模板内部尺寸

根本

±10

尺量

柱、墙、梁

±5

尺量

楼梯相邻踏步高差

5

尺量

柱、墙垂直度

层高≤6m

8

经纬仪或吊线、尺量

层高＞6m

10

经纬仪或吊线、尺量

相邻模板表面高差

2

尺量

表面平整度

5

2m靠尺和塞尺量测

3、整体式构造模板安装的质量检讨除根据现行国家标准《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定实行外，尚应检讨下列内容：

（1）扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情形；

（2）支柱斜撑的数量和着力点；

（3）对拉螺栓钢楞与支柱的间距；

(4）各种预埋件和预留孔洞的固定情形；

(5）模板构造的整体稳定；

(6）有关安全方法。

4、模板工程验收时应供应下列文件：

（1）模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统支配图；

（2）模板工程质量检讨记录及验收记录；

(3）模板工程支模的重大问题及处理记录。

第五章 施工安全担保方法

一、组织保障方法

1、­安全担保体系

2、环境保护体系

二、技能方法

1、­安全管理方法

（1）应遵守高处作业安全技能规范的有关规定。

（2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时举动步伐。
施工现场应搭设事情梯，事情职员不得爬模高下。

（3）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作职员身上或放在工具袋中，不得吊落。

（4）装拆模板时，高下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢固，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

（5）装拆模板时，必须搭设脚手架。
装拆施工时，除操作职员外，下面不得站人。
高处作业时，操作职员要扣上安全带。

（6）安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

（7）对付预拼模板，当垂直吊运时，应采纳两个以上的吊点，水平吊运应采纳四个吊点。
吊点要合理支配。

（8）对付预拼模板应整体拆除。
拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开构造表面中兴吊。
起吊时，下面不准站人。

（9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关职员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

（10）在架空输电线路下安装板时，应停电作业。
当不能停电时，应有隔离防护方法。

（11）搭设应由专业持证职员安装；安全任务人应向作业职员进行安全技能交底，并做好记录及签证。

（12）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的哀求，严禁混凝土未达到设计强度的规定哀求时拆除模板。

2、文明施工及环保方法

（1）模板拆除后的材料应按编号分类堆放。

（2）模板每次利用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。

（3）模板安装时，应把稳掌握噪声污染。

（4）模板加工过程中利用电锯、电刨等，应把稳掌握噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。

（5）加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。

（6）每次放工时担保工完场清。

三、监测监控方法

1、­监测目的

为了确保模板支撑体系的安全和砼构造施工的顺利进行，节制模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的浸染下，得到模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，终极达到最佳安全状况。

2、影响成分

本工程模板支架传力体系如下：上部荷载→梁或楼板底模→木楞→横向水平钢管→竖向钢管立杆→承载地基或构造层楼板。
在荷载浸染下，木楞、水平横杆会产生波折变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。
一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过许可范围，乃至产生构造裂痕），重则使架体受力不均导致架体失落稳坍塌，这哀求杆件有足够的刚度来抵抗变形。

3、监测项目

立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的根本沉降。

4、监测点设置

支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。
监测点支配根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆根本沉降监测点。
监测仪器精度知足现场监测哀求，并设变形监测报警值

5、仪器设备配置

名称

规格

数量

精度

电子经纬仪

DT202C

1

精密水准仪

1

±2”

全站仪一台

RXT—232

1

±2” ，最大许可偏差±20”

自动安平水准仪

2

千米来回±3mm

红外线水准仪

1

激光垂直仪

DZJ2

2

h/40000

对讲机

3

检测板手

1

6、监测标准

高支模搭设许可偏差及监测变形许可值、预警值

序号

项目

搭设许可偏差（mm）

变形许可值（mm）

变形预警值(mm)

检讨工具

1

立杆钢管波折3m<L≤4m，4m<L≤6.5m

≤12

≤20

/

/

经纬仪

2

水平杆、斜杆的钢管波折L≤6.5m

≤30

/

/

经纬仪

3

立杆垂直度全高

±50

/

/

经纬仪及钢板尺

4

立杆脚手架高度H内

±50

/

/

经纬仪

5

立杆顶水平位移

/

±15

±10

经纬仪及钢板尺

6

支架整体水平位移

/

±15

±10

经纬仪及钢板尺

7

立杆根本沉降

/

-10

-5

经纬仪及钢板尺

7、监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一样平常监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应履行实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
监测数据超过预警值时必须立即停滞浇筑混凝土，疏散职员，并及时进行加固处理。

8、监测解释

班组逐日进行安全检讨，项目部进行安全周检讨，公司进行安全月检讨，模板工程日常检讨重点部位：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合哀求；

（2）连墙件是否松动；

（3）架体是否有不屈均沉降，垂直度偏差；

（4）施工过程中是否有超载征象；

（5）安全防护方法是否符合规范哀求；

（6）支架与杆件是否有变形征象；

第六章 施工管理及作业职员配备和分工

一、施工管理职员

­序号

职务

姓名

执业证号

1

项目经理

杨连超

鲁建安B（2016）0100934

2

项目技能卖力人

姚大庆

鲁060820171210

3

施工员

孙昌政

37181010171562

4

安全员

唐辉

鲁建安C（2014）0101890

5

安全员

赵新

鲁建安C（2014）0102447

6

质检员

孙德元

37191060170228

7

材料员

韩雪

37181110100604

二、安全生产管理职员

­搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定多少名安全监控员。
水平和垂直材料运输必须设置临时鉴戒区域，用红白三角小旗围栏。
严防非施工职员进入。
同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护事情，本小组机构组成、职员体例及任务分工如下：

序号

职务

姓名

职责

1

组长（项目经理）

杨连超

卖力折衷指挥事情

2

组员（施工员）

孙昌政

卖力现场施工指挥，技能交底

3

组员（安全员）

唐辉、赵新

卖力现场安全检讨事情

4

组员（架子工班长）

吴超

卖力现场详细施工

三、特种作业职员

­为确保工程进度的须要，同时根据本工程的构造特色和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。
名单如下：

姓名

工种

证号编号

有效期

发证机关

吴超

架子工

鲁A022017002318

2017.3.9-2023.3.9

国家安全生产监督管理总局

郭开增

架子工

鲁A022017002311

2017.3.9-2023.3.9

黄斌

架子工

鲁A022017002315

2017.3.9-2023.3.9

郭开锋

架子工

鲁A022017002316

2017.3.9-2023.3.9

黄贵胜

架子工

鲁A022017002314

2017.3.9-2023.3.9

四、其他作业职员

­模板支架的搭设和拆除，还应配备有足够的赞助职员。

序号

工种

人数

备注

序号

工种

人数

备注

1

电工

2

——

2

焊工

1

焊接

3

普工

6

搬运清理

4

刷漆工

5

防锈

第七章 验收哀求­

一、验收标准

1、­模板支架应不才列阶段进行检讨与验收：

（1）施工准备阶段，对进场构配件进行检讨验收；

（2）在根本落成后模板支架搭设前；对根本进行检讨验收；

（3）每搭设完两层后；在搭设完成后，对模板支架进行检讨验收；

（4）在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护举动步伐进行检讨验收；

2、验收时应具备下列文件

（1）根据体例依据干系文件规范、标准哀求所形成的施工组织设计文件；

（2）专项施工方案及变更文件；

（3）安全技能交底文件；

（4）模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；

（5）模板工程的施工记录及质量检讨记录；

（6）模板支架搭设过程中涌现的主要问题及处理记录；

（7）模板工程的施工验收报告。

3、架子搭设和组装完毕，利用前必须由项目经理、技能卖力人、项目安全卖力人、架子班长等职员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。

二、验收程序­

­

三、验收内容

1、­轮扣式模板支架验收表

序号

验收项目

搭设哀求

验收结果

1

施工方案

1)模板支架搭设应体例专项施工方案，构造设计应进行打算，并应按规定进行审核、审批;

2) 模板支架搭设高度8m 及以上;跨度18m 及以上，施工总荷载15kN/㎡ 及以上;集中线荷载20kNjm 及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。

2

架体根本

1)根本应坚实、平整，承载力应符合设计哀求，并应能承受支架部全部荷载;

2) 支架底部应按规范哀求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范哀求:

3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范哀求，

4)根本应采纳排水举动步伐，并应排水畅通;

5)当支架设在楼面构造上时，应对楼面构造强度进行验算，必要时应对楼面构造采纳加固方法。

3

支架布局

1)立杆间距应符合设计和规范哀求:

2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也哀求连续设置;

3) 竖向、水平剪刀撑或专用斜杆、水平斜杆的设置应符合规范哀求。

4

支架稳定

1)当支架高宽频年夜于规定值时，应按规定设置连墙杆或采取增加架体宽度的加强方法:

2) 立杆伸召盘层水平杆中央线至支撑点的长度应符合规范哀求;

3) 浇筑混凝土时应对架体根本沉降、架体变形进行监控，根本沉降、架体变形应在规定许可范围内。

5

施工荷载

1)施工均布荷载、集中荷载应在设计许可范围内;

2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行掌握

6

杆件连接

1)立杆应采取对接、套接或承插式连接办法.并应符合规范哀求;

2) 水平杆的连接应符合规范哀求;

3) 当剪刀撑斜杆采取搭接时，搭接长度不应小1m;

4) 杆件各连接点的紧固应符合规范哀求。

7

底座与

托撑

1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，合营间隙应符合规范哀求;

2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。

8

构配件

材质

1)钢管壁厚应符合规范哀求;

2) 构配件规格、型号、材质应符合规范哀求;

3) 杆件波折、变形、锈蚀量应在规范许可范围内。

第八章 应急处置方法

1、目的

提高全体项目组对事件的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事件的扩大，减少经济丢失，保护生态环境和资源，把事件降落到最小程度，制订本预案。

2、应急领导小组及其职责

应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。

（1）领导各单位应急小组的培训和练习事情，提高应变能力。

（2）当发生突发事件时，卖力救险的职员、器材、车辆、通信和组织指挥折衷。

（3）卖力准备所须要的应急物资和应急设备。

（4）及时到达现场进行指挥，掌握事件的扩大，并迅速向上级报告。

3、应急反应预案

（1）事件报告程序

事件发生后，作业职员、班组长、现场卖力人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联结报警，组织抢救。

（2）事件报告

事件发生后应逐级上报：一样平常为现场事件知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。
发生重大事件时，应立即向上级领导申报请示，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

（3）现场事件应急处理

施工过程中可能发生的事件紧张有：机具伤人、失火事件、雷击触电事件、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事件。

①失火事件应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量掌握火势。
消灭飞火疏散物资减少丢失掌握火势蔓延。
把稳人身安全，积极抢救被困职员，合营消防职员息灭大火。

②触电事件处理：立即割断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。
伤员被救后，不雅观察其呼吸、心跳情形，必要时，可采纳人工呼吸、心脏挤压术，并且把稳其他损伤的处理。
局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏去世时，必须注射破伤风抗菌素。

③高温中暑的应急处理：将中暑职员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。
用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩展以促进散热，降温过程中要密切不雅观察。
及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

④其他人身侵害事件处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身侵害时，应立即向项目部报告、打消其他隐患，防止接济职员受到侵害，积极对伤员进行抢救。

（4）应急通信联结

项目卖力人：杨连超 手机：15165099888

安全员：唐辉手机：15665868501

技能卖力人：姚大庆手机：13075388165

医院救护中央：120 匪警：110 火警：119

通信联系办法应在施工现场和营地的贵显位置张贴，以便紧急情形下利用。

第九章 打算书及干系施工图纸­

KL1-12((3-17)/(3-M)-(3-Q))

梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）打算书

打算依据：

1、《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技能规范》JGJ130－2011

3、《混凝土构造设计规范》GB 50010-2010

4、《建筑构造荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢构造设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土梁名称

KL1-12((3-17)/(3-M)-(3-Q))

混凝土梁截面尺寸(mm×mm)

350×750

模板支架高度H(m)

4.45

模板支架横向长度B(m)

25.1

模板支架纵向长度L(m)

76

梁侧楼板厚度(mm)

130

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

楼板模板

0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.5

混凝土板钢筋

自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

当打算支架立杆及其他支承构造构件时Q1k(kN/m2)

1

对水平面模板取值Q2k(kN/m2)

2.5

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

非自定义:0.24

地基粗糙程度

B类(城市郊区)

模板支架顶部距地面高度(m)

4.9

风压高度变革系数μz

1

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑办法

梁一侧有板，梁底小梁平行于梁跨方向

梁跨度方向立杆纵距是否相等

是

梁跨度方向立杆间距la(mm)

1200

梁两侧立杆横向间距lb(mm)

1200

步距h(mm)

1800

立杆伸召盘层水平杆长度a(mm)

500

斜杆或剪刀撑设置

剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置哀求

新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)

1200、900

混凝土梁距梁两侧立杆中的位置

自定义

梁左侧立杆距梁中央线间隔(mm)

575

梁底增加立杆根数

1

梁底增加立杆支配办法

按梁两侧立杆间距均分

梁底增加立杆依次距梁左侧立杆间隔(mm)

600

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)

0

梁底支撑小梁根数

4

梁底支撑小梁间距

117

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

0

构造表面的哀求

构造表面外露

模板及支架打算依据

《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t(mm)

15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15

面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.4

面板弹性模量E(N/mm2)

6000

取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁打算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2.5]×1＝25.563kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.358kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2.5×1＝2.205kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m

打算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×23.358×0.1172+0.117×2.205×0.1172＝0.035kN·m

σ＝Mmax/W＝0.035×106/37500＝0.941N/mm2≤[f]＝15N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×19.225×116.6674/(100×6000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm

知足哀求！

3、支座反力打算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×23.358×0.117+0.45×2.205×0.117＝1.206kN

R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×23.358×0.117+1.2×2.205×0.117＝3.306kN

标准值(正常利用极限状态)

R1'=R4'=0.4q2L=0.4×19.225×0.117＝0.897kN

R2'=R3'=1.1q2L=1.1×19.225×0.117＝2.467kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.3

小梁截面抵抗矩W(cm3)

53.333

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁截面惯性矩I(cm4)

213.333

小梁打算办法

三等跨连续梁

承载能力极限状态：

梁底面板通报给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.206/1＝1.206kN/m

梁底面板通报给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.306,3.306]/1= 3.306kN/m

梁底面板通报给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.206/1＝1.206kN/m

小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.028kN/m

梁左侧模板通报给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×0.75=0.456kN/m

梁右侧模板通报给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.75-0.13)=0.377kN/m

梁右侧楼板通报给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×((1.2-0.575)-0.35/2)/2×1=1.623kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.206+0.028+0.456=1.69kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.306+0.028=3.335kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.206+0.028+0.377+1.623=3.234kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[1.69,3.335,3.234]=3.335kN/m

正常利用极限状态：

梁底面板通报给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.897/1＝0.897kN/m

梁底面板通报给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.467,2.467]/1= 2.467kN/m

梁底面板通报给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.897/1＝0.897kN/m

小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3 =0.023kN/m

梁左侧模板通报给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.75=0.375kN/m

梁右侧模板通报给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m

梁右侧楼板通报给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((1.2-0.575)-0.35/2)/2×1=0.847kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.897+0.023+0.375=1.296kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.467+0.023=2.491kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.897+0.023+0.31+0.847=2.077kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.296,2.491,2.077]=2.491kN/m

为简化打算，按三等跨连续梁打算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×3.335×1.22，0.5×3.335×02]＝0.48kN·m

σ=Mmax/W=0.48×106/53333=9.005N/mm2≤[f]=13N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×3.335×1.2，3.335×0]＝2.401kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.401×1000/(2×50×80)＝0.9N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×2.491×12004/(100×9000×213.333×104)＝1.821mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mm

知足哀求！

4、支座反力打算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×3.335×1.2,0.4×3.335×1.2+3.335×0]=4.402kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.231kN,R2=4.402kN,R3=4.402kN,R4=4.269kN

正常利用极限状态

Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×2.491×1.2,0.4×2.491×1.2+2.491×0]=3.288kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.711kN,R2'=3.288kN,R3'=3.288kN,R4'=2.742kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型(mm)

Φ48×3

主梁打算截面类型(mm)

Φ48×3

主梁抗弯强度设计值[f](N/m㎡)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

可调托座内主梁根数

1

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.549×106/4490=122.259N/mm2≤[f]=205N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

主梁剪力争(kN)

Vmax＝8.272kN

τmax=2Vmax/A=2×8.272×1000/424＝39.02N/mm2≤[τ]=125N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm

知足哀求！

4、支座反力打算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.44kN，R2=14.465kN，R3=0.399kN

七、可调托座验算

荷载通报至立杆办法

可调托座

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

扣件抗滑移折减系数kc

1

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.44,0.399]＝0.44kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量毛病的情形下，单扣件能知足哀求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[R2]＝14.465kN≤[N]=30kN

知足哀求！

八、立杆验算

立杆钢管截面类型(mm)

Φ48×3.5

立杆钢管打算截面类型(mm)

Φ48×3.5

钢材等级

Q235

立杆截面面积A(mm2)

489

回转半径i(mm)

15.8

立杆截面抵抗矩W(cm3)

5.08

抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

支架自重标准值q(kN/m)

0.15

1、长细比验算

l0=kμ(h+2a)=1×1×(1800+2×500)=2800mm

λ=l0/i=2800/15.8=177.215≤[λ]=230

长细比知足哀求！

立杆稳定性打算长细比打算如下：

l0=kμ(h+2a)=1.155×1×(1800+2×500)=3234mm

λ=l0/i=3234.000/15.8=204.684

查表得，φ1=0.174

2、风荷载打算

Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.24×1.2×1.82/10＝0.106kN·m

3、稳定性打算

根据《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.9×2.5]×1＝23.598kN/m

2)小梁验算

q1＝max{1.118+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.75-0.13)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×((1.2-0.575)-0.35/2)/2×1，3.061+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.35/3}=3.087kN/m

同上四～六打算过程，可得：

R1＝0.439kN，R2＝12.953kN，R3＝0.294kN

立杆最大受力Nw＝max[R1，R2，R3+N边]+0.9×1.2×0.15×(4.45-0.75)+Mw/lb＝max[0.439，12.953，0.294+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×(0.9+1.2-0.575-0.35/2)/2×1.2]+0.599+0.106/1.2＝13.641kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝13640.776/(0.174×489)+0.106×106/5080＝181.184N/mm2≤[f]＝205N/mm2

知足哀求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技能规范》JGJ166-2016 第6.3.13：独立的模板支撑架高宽比不宜大于3，昔时夜于3时，应采纳加强方法

H/B=4.45/25.1=0.177≤3

知足哀求，不须要进行抗倾覆验算 ！

KL1-12((3-17)/(3-M)-(3-Q))梁侧模板打算书

打算依据：

1、《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

2、《混凝土构造设计规范》GB50010-2010

3、《建筑构造荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢构造设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

新浇混凝梁名称

KL1-12((3-17)/

(3-M)-(3-Q))

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)

350×750

新浇混凝土梁打算跨度(m)

7.2

二、荷载组合

侧压力打算依据规范

《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

混凝土重力密度

γc(kN/m3)

24

新浇混凝土初凝韶光t0(h)

5

外加剂影响改动系数β1

1

混凝土坍落度影响改动系数β2

0.85

混凝土浇筑速率V(m/h)

2.5

梁下挂侧模，侧压力打算位置距梁顶面高度H下挂(m)

0.75

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

梁下挂侧模G4k

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1×0.85×2.51/2，24×0.75}＝min{35.481，18}＝18kN/m2

振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)

4

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×18+1.4×4，1.35×18+1.4×0.7×4]＝0.9max[27.2，28.22]＝0.9×28.22＝25.398kN/m2

下挂部分：正常利用极限状态设计值S正＝G4k＝18 kN/m2

三、支撑体系设计

小梁支配办法

水平向支配

主梁间距(mm)

600

主梁合并根数

2

小梁最大悬挑长度(mm)

0

构造表面的哀求

构造表面外露

对拉螺栓水平向间距(mm)

600

梁左侧

梁右侧

楼板厚度(mm)

0

130

梁下挂侧模高度(mm)

750

620

小梁道数(下挂)

4

4

左侧支撑表：

第i道支撑

距梁底间隔(mm)

支撑形式

1

70

对拉螺栓

2

550

对拉螺栓

右侧支撑表：

第i道支撑

距梁底间隔(mm)

支撑形式

1

70

对拉螺栓

2

550

对拉螺栓

设计简图如下：

模板设计剖面图

四、面板验算

模板类型

覆面木胶合板

模板厚度(mm)

15

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15

模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.4

模板弹性模量E(N/mm2)

6000

1、左下挂侧模

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板打算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×25.398＝25.398kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×18×1＝21.87kN/m

q1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×21.87×0.252+0.117×3.528×0.252＝0.162kN·m

σ＝Mmax/W＝0.162×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×18＝18kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×18×2504/(100×6000×281250)＝0.282mm≤250/400=0.625mm

知足哀求！

3、最大支座反力打算

承载能力极限状态

R左下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×21.87×0.25+1.2×3.528×0.25＝7.073kN

正常利用极限状态

R'左下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.25×18＝4.95kN

2、右下挂侧模

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板打算简图如下：

1、抗弯验算

q1＝bS承＝1×25.398＝25.398kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×18×1＝21.87kN/m

q1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×21.87×0.2072+0.117×3.528×0.2072＝0.111kN·m

σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.961N/mm2≤[f]＝15N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

q＝bS正＝1×18＝18kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×18×206.6674/(100×6000×281250)＝0.132mm≤206.667/400=0.517mm

知足哀求！

3、最大支座反力打算

承载能力极限状态

R右下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×21.87×0.207+1.2×3.528×0.207＝5.847kN

正常利用极限状态

R'右下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.207×18＝4.092kN

五、小梁验算

小梁最大悬挑长度(mm)

0

小梁打算办法

三等跨连续梁

小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.3

小梁截面抵抗矩W(cm3)

53.333

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁截面惯性矩I(cm4)

213.333

1、左下挂侧模

打算简图如下：

1、抗弯验算

q＝7.073kN/m

Mmax＝0.1×q×l2=0.1×7.073×0.62=0.255kN·m

σ＝Mmax/W＝0.255×106/53333＝4.774N/mm2≤[f]＝13N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

Vmax＝0.6×q×l=0.6×7.073×0.6＝2.546kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.546×1000/(2×50×80)＝0.955N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

q＝4.95kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.95×6004/(100×9000×2133330)＝0.226mm≤600/400＝1.5mm

知足哀求！

4、最大支座反力打算

承载能力极限状态

R左下挂max＝1.1×7.073×0.6＝4.668kN

正常利用极限状态

R'左下挂max＝1.1×4.95×0.6＝3.267kN

2、右下挂侧模

打算简图如下：

1、抗弯验算

q＝5.847kN/m

Mmax＝0.1×q×l2=0.1×5.847×0.62=0.21kN·m

σ＝Mmax/W＝0.21×106/53333＝3.947N/mm2≤[f]＝13N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

Vmax＝0.6×q×l=0.6×5.847×0.6＝2.105kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.105×1000/(2×50×80)＝0.789N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

q＝4.092kN/m

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.092×6004/(100×9000×2133330)＝0.187mm≤600/400＝1.5mm

知足哀求！

4、最大支座反力打算

承载能力极限状态

R右下挂max＝1.1×5.847×0.6＝3.859kN

正常利用极限状态

R'右下挂max＝1.1×4.092×0.6＝2.701kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型(mm)

Φ48×3.5

主梁打算截面类型(mm)

Φ48×3.5

主梁合并根数

2

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面惯性矩I(cm4)

12.19

主梁截面抵抗矩W(cm3)

5.08

主梁受力不屈均系数

0.5

1、左下挂侧模

因主梁2根合并，验算时主梁受力不屈均系数为0.5。

同前节打算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.853kN，R2＝2.334kN，R3＝2.334kN，R4＝0.853kN

正常利用极限状态：R'1＝0.594kN，R'2＝1.634kN，R'3＝1.634kN，R'4＝0.594kN

打算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.205×106/5080=40.349N/mm2≤[f]=205 N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力争(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.198×1000/489＝13.078N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.121mm≤480/400＝1.2 mm

知足哀求！

4、最大支座反力打算

R左下挂max＝4.051/0.5=8.101kN

2、右下挂侧模

因主梁2根合并，验算时主梁受力不屈均系数为0.5。

同前节打算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.705kN，R2＝1.929kN，R3＝1.929kN，R4＝0.705kN

正常利用极限状态：R'1＝0.491kN，R'2＝1.35kN，R'3＝1.35kN，R'4＝0.491kN

打算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.215×106/5080=42.232N/mm2≤[f]=205 N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

梁左侧剪力争(kN)

τmax=2Vmax/A=2×1.929×1000/489＝7.89N/mm2≤[τ]=125 N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.195mm≤480/400＝1.2 mm

知足哀求！

4、最大支座反力打算

R右下挂max＝2.634/0.5=5.268kN

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁打算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。
可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[8.101，5.268]＝7.696kN≤Ntb＝17.8kN

知足哀求！

XB1((3-9)-(3-17)外/(3-M)-(3-N))板模板（轮扣式）打算书

打算依据：

1、《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技能规范》JGJ166-2016

3、《混凝土构造设计规范》GB 50010-2010

4、《建筑构造荷载规范》GB 50009-2012

5、《钢构造设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称

XB1((3-9)-(3-17)外/(3-M)-(3-N))

新浇混凝土楼板板厚(mm)

130

模板支架高度H(m)

4.45

模板支架纵向长度L(m)

76

模板支架横向长度B(m)

25.1

二、荷载设计

模板及其支架自重

标准值G1k(kN/m2)

面板

0.1

面板及小梁

0.3

楼板模板

0.5

混凝土自重

标准值G2k(kN/m3)

24

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

1.1

施工职员及设备荷载

标准值Q1k

当打算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

2.5

当打算面板和小梁时的集中荷载(kN)

2.5

当打算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

1.5

当打算支架立杆及其他支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)

1

风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

0.3

0.24

地基粗糙程度

B类(城市郊区)

模板支架顶部距地面高度(m)

4.9

风压高度变革系数μz

1

风荷载体型系数μs

0.8

三、模板体系设计

主梁支配方向

平行立柱纵向方向

立杆纵向间距la(mm)

1200

立杆横向间距lb(mm)

900

水平拉杆步距h(mm)

1800

斜杆或剪刀撑设置

剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置哀求

立杆伸召盘层

水平杆长度a(mm)

500

小梁间距l(mm)

400

小梁最大悬挑长度l1(mm)

0

主梁最大悬挑长度l2(mm)

0

构造表面的哀求

构造表面外露

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t(mm)

15

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

15

面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.4

面板弹性模量E(N/mm2)

6000

面板打算办法

简支梁

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度打算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

正常利用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m

打算简图如下：

1、强度验算

M1＝q1l2/8＝6.782×0.42/8＝0.136kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.42/8+3.15×0.4/4＝0.317kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.136，0.317]＝0.317kN·m

σ＝Mmax/W＝0.317×106/37500＝8.458N/mm2≤[f]＝15N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×4004/(384×6000×281250)=0.664mm

ν＝0.664mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm

知足哀求！

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

1.3

小梁截面抵抗矩W(cm3)

53.333

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁截面惯性矩I(cm4)

213.333

小梁打算办法

三等跨连续梁

q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.4=2.799kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.4=1.539kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.4＝1.26kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.4＝0.13kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

打算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.539×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.244kN·m

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.13×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.13×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.612kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.244，0.612]＝0.612kN·m

σ=Mmax/W=0.612×106/53333=11.48N/mm2≤[f]=13N/mm2

知足哀求！

2、抗剪验算

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.539×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.531kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.13×0.9+0.675×3.15＝2.196kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.531，2.196]＝2.196kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.196×1000/(2×50×80)＝0.824N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2

知足哀求！

3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.4＝1.425kN/m

挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.425×9004/(100×9000×213.333×104)＝0.33mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm

知足哀求！

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型(mm)

Φ48×3

主梁打算截面类型(mm)

Φ48×3

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁打算办法

三等跨连续梁

1、小梁最大支座反力打算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.4＝2.382kN/m

q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.4＝1.626kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.4＝0.756kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.13))×0.4＝1.505kN/m

承载能力极限状态

按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.626×0.9+1.2×0.756×0.9＝2.426kN

R＝Rmax＝2.426kN;

正常利用极限状态

按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×1.505×0.9＝1.49kN

R'＝R'max＝1.49kN;

打算简图如下：

主梁打算简图一

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.776×106/4490=172.86N/mm2≤[f]=205N/mm2

知足哀求！

3、抗剪验算

主梁剪力争一(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.073×1000/424＝14.495N/mm2≤[τ]=125N/mm2

知足哀求！

4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝2.217mm≤[ν]＝L/400=3mm

知足哀求！

5、支座反力打算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为R1=4.205kN，R2=7.925kN，R3=7.925kN，R4=4.205kN

七、可调托座验算

荷载通报至立杆办法

可调托座

可调托座承载力容许值[N](kN)

30

按上节打算可知，可调托座受力N＝7.925kN≤[N]＝30kN

知足哀求！

八、立杆验算

斜杆或剪刀撑设置

剪刀撑符合《规范》JGJ166-2016设置哀求

立杆钢管截面类型(mm)

Φ48×3.5

立杆钢管打算截面类型(mm)

Φ48×3.5

钢材等级

Q235

立杆截面面积A(mm2)

489

立杆截面回转半径i(mm)

15.8

立杆截面抵抗矩W(cm3)

5.08

抗压强度设计值[f](N/mm2)

205

支架自重标准值q(kN/m)

0.15

1、长细比验算

l0=kμ(h+2a)=1×1×(1800+2×500)=2800mm

λ=l0/i=2800/15.8=177.215≤[λ]=230

知足哀求！

2、立杆稳定性验算

根据《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.9×1]×0.4 = 2.079kN/m

同上四～六步打算过程，可得：

R1＝3.638kN，R2＝6.856kN，R3＝6.857kN，R4＝3.638kN

l0=kμ(h+2a)=1.155×1×(1800+2×500)=3234mm

λ=l0/i=3234.000/15.8=204.684

查表得，φ1=0.174

不考虑风荷载:

N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[3.638,6.856,6.857,3.638]+0.9×1.2×0.15×4.45=7.578kN

f=N/(φ1A)＝7.578×103/(0.174×489)=89.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2

知足哀求！

考虑风荷载:

Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.24×1.2×1.82/10＝0.106kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.638,6.856,6.857,3.638]+0.9×1.2×0.15×4.45+0.106/0.9=7.696kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝7.696×103/(0.174×489)+0.106×106/5080=111.316N/mm2≤[σ]=205N/mm2

知足哀求！

TWQ350((3-15)-(3-16)/(3-N))墙模板（支撑不等间距）打算书

打算依据：

1、《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

2、《混凝土构造设计规范》GB50010-2010

3、《建筑构造荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢构造设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

砼墙特性

TWQ350((3-15)-(3-16)/(3-N))

砼墙厚度(mm)

350

砼墙高度(mm)

4500

二、支撑布局

小梁支配办法

竖直

小梁间距l(mm)

200

主梁最大悬挑长度D(mm)

0

对拉螺栓水平间距s(mm)

500

主梁和支撑布局

支撑序号

主梁上支撑点距墙底间隔hi(mm)

第1道

100

第2道

700

第3道

1300

第4道

1900

第5道

2500

第6道

3100

第7道

3700

第8道

4300

简图如下：

墙模板(支撑不等间距)_4剖面图

墙模板(支撑不等间距)_4正立面图

三、荷载组合

侧压力打算依据规范

《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

混凝土重力密度γc(kN/m3)

24

新浇混凝土初凝韶光t0(h)

5

外加剂影响改动系数β1

1

混凝土坍落度影响改动系数β2

0.85

混凝土浇筑速率V(m/h)

2.5

混凝土侧压力打算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

4.5

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1×0.85×2.51/2，

24×4.5}＝min{35.481，108}＝35.481kN/m2

倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)

2

有效压头高度h＝G4k/γc＝35.481/24＝1.478m

承载能力极限状态设计值

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×35.481+1.4×2.000，1.35×35.481+1.4×0.7×2.000]＝44.87kN/m2

Smin＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2

正常利用极限状态设计值

Sˊmax＝G4k＝35.481kN/m2

Sˊmin＝0kN/m2

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板弹性模量E（N/mm2）

6000

根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm

W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4

考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。

1、强度验算

q＝bSmax＝1.0×44.87＝44.87kN/m

验算简图

Mmax＝ql2/8=44.87×0.2002/8=0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/37500=5.983N/mm2≤[f]=15.000 N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

qˊ＝bSˊmax＝1.0×35.48＝35.48kN/m

验算简图

挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×35.48×2004/(384×6000×281250)=0.44mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm

知足哀求！

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁截面抵抗矩W(cm3)

53.333

小梁截面惯性矩I(cm4)

213.333

小梁合并根数n

1

小梁受力不屈均系数η

1

1、强度验算

qmax＝ηlSmax＝1×0.2×44.873＝8.975kN/m

qmin＝ηlSmin＝1×0.2×2.52＝0.504kN/m

验算简图

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.329kN·m

σ＝Mmax/W＝0.329×106/53333=6.178N/mm2≤[f]=13.00 N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.2×35.481＝7.096kN/m

qˊmin＝ηlSˊmin＝1×0.2×0＝0kN/m

验算简图

变形图(mm)

νmax＝0.281mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm

知足哀求！

3、支座反力打算

承载能力极限状态

剪力争(kN)

R1=3.116 /η=3.116/1.000=3.12kN

R2=5.987 /η=5.987/1.000=5.99kN

R3=5.219 /η=5.219/1.000=5.22kN

R4=5.446 /η=5.446/1.000=5.45kN

R5=5.304 /η=5.304/1.000=5.30kN

R6=3.897 /η=3.897/1.000=3.90kN

R7=3.223 /η=3.223/1.000=3.22kN

R8=0.783 /η=0.783/1.000=0.78kN

正常利用极限状态

剪力争(kN)

Rˊ1 = 2.463 /η = 2.463/1.000 = 2.46 kN

Rˊ2 = 4.734 /η = 4.734/1.000 = 4.73 kN

Rˊ3 = 4.127 /η = 4.127/1.000 = 4.13 kN

Rˊ4 = 4.305 /η = 4.305/1.000 = 4.31 kN

Rˊ5 = 4.196 /η = 4.196/1.000 = 4.20 kN

Rˊ6 = 3.067 /η = 3.067/1.000 = 3.07 kN

Rˊ7 = 2.432 /η = 2.432/1.000 = 2.43 kN

Rˊ8 = 0.454 /η = 0.454/1.000 = 0.45 kN

4、抗剪验算

Vmax＝3.17kN

τ＝3Vmax/(2bh)=3×3.17×103/(2×50×80)=1.19N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2

知足哀求！

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型(mm)

Φ48×3

主梁打算截面类型(mm)

Φ48×3

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁合并根数m

2

主梁受力不屈均系数ζ

0.5

主梁打算办法

三等跨梁

由上节小梁验算'的'支座反力打算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。

承载能力极限状态：

Rmax＝ζMax[3.116，5.987，5.219，5.446，5.304，3.897，3.223，0.783]＝0.5×5.987=2.994kN。

正常利用极限状态：

Rˊmax＝ζMax[2.463，4.734，4.127，4.305，4.196，3.067，2.432，0.454]＝0.5×4.734=2.367kN。

1、强度验算

验算简图

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.382kN·m

σ＝Mmax/W＝0.38×106/4490=85.019N/mm2[f]≤205.000 N/mm2

知足哀求！

2、支座反力打算

剪力争(kN)

第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝4.29/ζ=4.29/0.50=8.585kN

打算方法同上，可依次知：

第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝8.25/ζ=8.25/0.50=16.497kN

第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝7.19/ζ=7.19/0.50=14.381kN

第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝7.50/ζ=7.50/0.50=15.004kN

第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝7.31/ζ=7.31/0.50=14.613kN

第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝5.37/ζ=5.37/0.50=10.739kN

第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝4.44/ζ=4.44/0.50=8.882kN

第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)＝1.08/ζ=1.08/0.50=2.160kN

3、挠度验算

验算简图

变形图(mm)

νmax＝0.233mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm

知足哀求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓打算依据

最不利荷载通报办法

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：

N＝16.497kN≤Ntb＝17.8kN

知足哀求！

YXKZ4柱模板（支撑不等间距）打算书

打算依据：

1、《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

2、《混凝土构造设计规范》GB50010-2010

3、《建筑构造荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢构造设计标准》GB 50017-2017

一、工程属性

砼柱特性

YXKZ4

砼柱厚度(mm)

600

砼柱高度(mm)

4500

二、支撑布局

小梁支配办法

竖直

小梁间距l(mm)

200

主梁最大悬挑长度D(mm)

0

对拉螺栓水平间距s(mm)

500

主梁和支撑布局

支撑序号

主梁上支撑点距柱底间隔hi(mm)

第1道

100

第2道

700

第3道

1300

第4道

1900

第5道

2500

第6道

3100

第7道

3700

第8道

4300

简图如下：

柱模板(支撑不等间距)_5剖面图

柱模板(支撑不等间距)_5正立面图

三、荷载组合

侧压力打算依据规范

《建筑施工模板安全技能规范》JGJ162-2008

混凝土重力密度

γc(kN/m3)

24

新浇混凝土初凝韶光t0(h)

5

外加剂影响改动系数β1

1

混凝土坍落度影响改动系数β2

0.85

混凝土浇筑速率V(m/h)

2.5

混凝土侧压力打算位置处至新浇混凝土顶面总

高度H(m)

4.5

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)

min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1×0.85×2.51/2，24×4.5}＝min{35.481，108}＝35.481kN/m2

倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)

2

有效压头高度h＝G4k/γc＝35.481/24＝1.478m

承载能力极限状态设计值

Smax＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×35.481+1.4×2.000，1.35×35.481+1.4×0.7×2.000]＝44.87kN/m2

Smin＝0.9×1.4 Q3k＝0.9×1.4×2.000＝2.52kN/m2

正常利用极限状态设计值

Sˊmax＝G4k＝35.481kN/m2

Sˊmin＝0kN/m2

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板弹性模量E（N/mm2）

6000

根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。
梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm

W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4

考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。

1、强度验算

q＝bSmax＝1.0×44.87＝44.87kN/m

验算简图

Mmax＝ql2/8=44.87×0.2002/8=0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/37500=5.983N/mm2≤[f]=15.000 N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

qˊ＝bSˊmax＝1.0×35.48＝35.48kN/m

验算简图

挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×35.48×2004/(384×6000×281250)=0.44mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm

知足哀求！

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

13

小梁弹性模量E(N/mm2)

9000

小梁截面抵抗矩W(cm3)

53.333

小梁截面惯性矩I(cm4)

213.333

小梁合并根数n

1

小梁受力不屈均系数η

1

1、强度验算

qmax＝ηlSmax＝1×0.2×44.873＝8.975kN/m

qmin＝ηlSmin＝1×0.2×2.52＝0.504kN/m

验算简图

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.329kN·m

σ＝Mmax/W＝0.329×106/53333=6.178N/mm2≤[f]=13.00 N/mm2

知足哀求！

2、挠度验算

qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.2×35.481＝7.096kN/m

qˊmin＝ηlSˊmin＝1×0.2×0＝0kN/m

验算简图

变形图(mm)

νmax＝0.281mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm

知足哀求！

3、支座反力打算

承载能力极限状态

剪力争(kN)

R1=3.116 /η=3.116/1.000=3.12kN

R2=5.987 /η=5.987/1.000=5.99kN

R3=5.219 /η=5.219/1.000=5.22kN

R4=5.446 /η=5.446/1.000=5.45kN

R5=5.304 /η=5.304/1.000=5.30kN

R6=3.897 /η=3.897/1.000=3.90kN

R7=3.223 /η=3.223/1.000=3.22kN

R8=0.783 /η=0.783/1.000=0.78kN

正常利用极限状态

剪力争(kN)

Rˊ1 = 2.463 /η = 2.463/1.000 = 2.46 kN

Rˊ2 = 4.734 /η = 4.734/1.000 = 4.73 kN

Rˊ3 = 4.127 /η = 4.127/1.000 = 4.13 kN

Rˊ4 = 4.305 /η = 4.305/1.000 = 4.31 kN

Rˊ5 = 4.196 /η = 4.196/1.000 = 4.20 kN

Rˊ6 = 3.067 /η = 3.067/1.000 = 3.07 kN

Rˊ7 = 2.432 /η = 2.432/1.000 = 2.43 kN

Rˊ8 = 0.454 /η = 0.454/1.000 = 0.45 kN

4、抗剪验算

Vmax＝3.17kN

τ＝3Vmax/(2bh)=3×3.17×103/(2×50×80)=1.19N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2

知足哀求！

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型(mm)

Φ48×3

主梁打算截面类型(mm)

Φ48×3

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

205

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

125

主梁弹性模量E(N/mm2)

206000

主梁截面抵抗矩W(cm3)

4.49

主梁截面惯性矩I(cm4)

10.78

主梁合并根数m

2

主梁受力不屈均系数ζ

0.5

主梁打算办法

三等跨梁

由上节'小梁验算'的'支座反力打算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。

承载能力极限状态：

Rmax＝ζMax[3.116，5.987，5.219，5.446，5.304，3.897，3.223，0.783]＝0.5×5.987=2.994kN。

正常利用极限状态：

Rˊmax＝ζMax[2.463，4.734，4.127，4.305，4.196，3.067，2.432，0.454]＝0.5×4.734=2.367kN。

1、强度验算

验算简图

弯矩图(kN.m)

Mmax＝0.382kN·m

σ＝Mmax/W＝0.38×106/4490=85.019N/mm2[f]≤205.000 N/mm2

知足哀求！

2、支座反力打算

剪力争(kN)

第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝4.29/ζ=4.29/0.50=8.585kN

打算方法同上，可依次知：

第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝8.25/ζ=8.25/0.50=16.497kN

第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝7.19/ζ=7.19/0.50=14.381kN

第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝7.50/ζ=7.50/0.50=15.004kN

第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝7.31/ζ=7.31/0.50=14.613kN

第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝5.37/ζ=5.37/0.50=10.739kN

第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝4.44/ζ=4.44/0.50=8.882kN

第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)＝1.08/ζ=1.08/0.50=2.160kN

3、挠度验算

验算简图

变形图(mm)

νmax＝0.233mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm

知足哀求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓打算依据

最不利荷载通报办法

对拉螺栓类型

M14

轴向拉力设计值Ntb(kN)

17.8

同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：

N＝16.497kN≤Ntb＝17.8kN

知足哀求！

转载请注明：片头模版 » 标准层模板施工筹划碗扣式